如题所述
从长远看，PVC肯定是要被淘汰的，SONY，松下，本田，佳能等公司已经全面禁止使用PVC了。 J}1 I
不过替代PVC的不止TPU，个人觉得TPV更有前途。PVC/TPU共混比率的影响
首先，研究了PVC和TPU的质量配比对PVC/TPU二元共混体系的力学性能、耐油和耐溶剂性能的影响。实验中改变PVC和TPU的配比，稳定剂和增塑剂用量保持不变，所得实验数据见表3.1
从表3.1中可以看出，增塑的聚氯乙烯和纯的热塑性聚氨酯硬度差别不大，因为，随TPU量的增加的不同配比，硬度变化也不太大；在TPU为分散相时，对应的TPU/PVC共混物拉伸强度都要高于纯的TPU；随TPU量增加，TPU逐步转变成连续相时，共混物拉伸强度有下降的趋势，只是在TPU作为连续相而且大量、分散相聚氯乙烯较少的条件下，TPU/PVC=90/10，该配比的共混拉伸强度达到所有实验配比中最大值，而在TPU/PVC为30/70这一配比时，力学性能出现了一个小高峰，这可能和TPU含量过高，TPU粒子大而且分布不均，造成共混程度下降。从表3.1中还可以看到，TPU具有较好的撕裂强度，共混物的撕裂强度基本上介于增塑的聚氯乙烯和纯的TPU之间。考虑到TPU含量过高时，TPU的价格较高，在共混时增加PVC的含量可以降低共混物的生产成本，鉴于此决定取TPU/PVC为30/70作为以后其他配比试验的基础。由表3.1中的耐油、耐溶剂性能数据可以看出，PVC/TPU的共混物的耐油性较好，数值都小于0.5%。相对来说它的耐溶剂性较差，且有随着TPU含量的上升而不断变差的趋势。这与TPU的耐油性较好而耐溶剂性差，特别是耐芳香烃溶剂的性能较差不无关系。
增塑剂用量的影响
在TPU/PVC为30/70条件下和其他组分不变，改变PVC体系中增塑剂令苯二甲酸（DOP）的加入量，研究DOP用量对PVC/TPU二元共混物的性能的影响，所得力学性能、耐油性能和流变性能数据见表3.2。
由表3.2可以看出，随着DOP含量的上升，共混物的硬度、拉伸强度、撕裂强度、断裂伸长率和永久形变基本上都呈现稳步下降的趋势，这是因为小分子增塑剂DOP在共混过程中，DOP插入到聚氯乙烯大分子中，消弱了共混物中聚氯乙烯分子间的作用力，从而在宏观上表现共混物的拉伸强度和撕裂强度随DOP量增加而下降。共混物的断裂伸长率下降趋势与DOP的增塑作用效果不一致，造成共混体系断裂伸长率呈下降趋势，这可能与TPU在共混物中已经充当了PVC的大分子增塑剂有关，从而抑制了小分子DOP的部分增速作用。为了保持相当的拉伸强度和撕裂强度同时为了有一定的断裂伸长率（即保持一定的韧性）。决定把PVC/DOP=100/50作为以后其他配比实验研究基础。从表3.2中还可以看出随着DOP含量的不断提高，材料的耐溶剂性能先提高后下降，这与加入DOP后PVC形成较为稳定的均相浓溶液，使得容积分子向材料内部的扩散能力减弱有关，DOP量过多，溶剂容易渗入，造成耐溶剂性能下降；相对来说，其耐油性能变化不大。从平衡转矩来看，随着DOP用量增倍加，平衡转矩逐渐减小。由此可见，增塑剂DOP增加，有利于共混体系中聚氯乙烯的塑化，但过多的DOP的加入，使得共混熔体粘度变得太小，也不利于成型加工。
加料顺序对TPU/PVC共混物力学性能的影响
试验选择5种加料方式对TPU/PVC共混物力学性能的影响，结果见表3.11。
预塑化的聚氯乙烯粉料在开练机上熔融塑化后，加入TPU粒料熔融共混。
TPU熔融后，加入预塑化的聚氯乙烯粉料熔融共混。
TPU熔融后，加入塑化的聚氯乙烯片料熔融共混。
塑化的聚氯乙烯塑化后，加入TPU塑炼好的片熔融共混。
预塑化的聚氯乙烯粉料和TPU粒料混合均匀后，熔融共混。
从表3.11中可以看出，加料顺序对共混力学性能影响很大，以加料2顺序所得的力学性能最好，这可能的原因是，TPU粒子熔融后，加入聚氯乙烯粉料，缩短了聚氯乙烯在高温下共混塑化时间，聚氯乙烯分解程度较小，从而共混力学性能较优，此外，TPU在熔融状态下，更容易与聚氯乙烯共混。此外，在做共混流变性能时也发现，在加相同温度下，共混的加工时间越长，共混的力学性能越小
不过替代PVC的不止TPU，个人觉得TPV更有前途。PVC/TPU共混比率的影响
首先，研究了PVC和TPU的质量配比对PVC/TPU二元共混体系的力学性能、耐油和耐溶剂性能的影响。实验中改变PVC和TPU的配比，稳定剂和增塑剂用量保持不变，所得实验数据见表3.1
从表3.1中可以看出，增塑的聚氯乙烯和纯的热塑性聚氨酯硬度差别不大，因为，随TPU量的增加的不同配比，硬度变化也不太大；在TPU为分散相时，对应的TPU/PVC共混物拉伸强度都要高于纯的TPU；随TPU量增加，TPU逐步转变成连续相时，共混物拉伸强度有下降的趋势，只是在TPU作为连续相而且大量、分散相聚氯乙烯较少的条件下，TPU/PVC=90/10，该配比的共混拉伸强度达到所有实验配比中最大值，而在TPU/PVC为30/70这一配比时，力学性能出现了一个小高峰，这可能和TPU含量过高，TPU粒子大而且分布不均，造成共混程度下降。从表3.1中还可以看到，TPU具有较好的撕裂强度，共混物的撕裂强度基本上介于增塑的聚氯乙烯和纯的TPU之间。考虑到TPU含量过高时，TPU的价格较高，在共混时增加PVC的含量可以降低共混物的生产成本，鉴于此决定取TPU/PVC为30/70作为以后其他配比试验的基础。由表3.1中的耐油、耐溶剂性能数据可以看出，PVC/TPU的共混物的耐油性较好，数值都小于0.5%。相对来说它的耐溶剂性较差，且有随着TPU含量的上升而不断变差的趋势。这与TPU的耐油性较好而耐溶剂性差，特别是耐芳香烃溶剂的性能较差不无关系。
增塑剂用量的影响
在TPU/PVC为30/70条件下和其他组分不变，改变PVC体系中增塑剂令苯二甲酸（DOP）的加入量，研究DOP用量对PVC/TPU二元共混物的性能的影响，所得力学性能、耐油性能和流变性能数据见表3.2。
由表3.2可以看出，随着DOP含量的上升，共混物的硬度、拉伸强度、撕裂强度、断裂伸长率和永久形变基本上都呈现稳步下降的趋势，这是因为小分子增塑剂DOP在共混过程中，DOP插入到聚氯乙烯大分子中，消弱了共混物中聚氯乙烯分子间的作用力，从而在宏观上表现共混物的拉伸强度和撕裂强度随DOP量增加而下降。共混物的断裂伸长率下降趋势与DOP的增塑作用效果不一致，造成共混体系断裂伸长率呈下降趋势，这可能与TPU在共混物中已经充当了PVC的大分子增塑剂有关，从而抑制了小分子DOP的部分增速作用。为了保持相当的拉伸强度和撕裂强度同时为了有一定的断裂伸长率（即保持一定的韧性）。决定把PVC/DOP=100/50作为以后其他配比实验研究基础。从表3.2中还可以看出随着DOP含量的不断提高，材料的耐溶剂性能先提高后下降，这与加入DOP后PVC形成较为稳定的均相浓溶液，使得容积分子向材料内部的扩散能力减弱有关，DOP量过多，溶剂容易渗入，造成耐溶剂性能下降；相对来说，其耐油性能变化不大。从平衡转矩来看，随着DOP用量增倍加，平衡转矩逐渐减小。由此可见，增塑剂DOP增加，有利于共混体系中聚氯乙烯的塑化，但过多的DOP的加入，使得共混熔体粘度变得太小，也不利于成型加工。
加料顺序对TPU/PVC共混物力学性能的影响
试验选择5种加料方式对TPU/PVC共混物力学性能的影响，结果见表3.11。
预塑化的聚氯乙烯粉料在开练机上熔融塑化后，加入TPU粒料熔融共混。
TPU熔融后，加入预塑化的聚氯乙烯粉料熔融共混。
TPU熔融后，加入塑化的聚氯乙烯片料熔融共混。
塑化的聚氯乙烯塑化后，加入TPU塑炼好的片熔融共混。
预塑化的聚氯乙烯粉料和TPU粒料混合均匀后，熔融共混。
从表3.11中可以看出，加料顺序对共混力学性能影响很大，以加料2顺序所得的力学性能最好，这可能的原因是，TPU粒子熔融后，加入聚氯乙烯粉料，缩短了聚氯乙烯在高温下共混塑化时间，聚氯乙烯分解程度较小，从而共混力学性能较优，此外，TPU在熔融状态下，更容易与聚氯乙烯共混。此外，在做共混流变性能时也发现，在加相同温度下，共混的加工时间越长，共混的力学性能越小
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